“奧氏體”造句，怎麼用奧氏體造句

減少殘餘奧氏體和馬氏體碳化物的降水預計的回火工藝。

硼在HAZ粗晶區中沿奧氏體晶界形成偏聚帶，硼相主要沿奧氏體晶界呈不連續點狀析出。

在回火過程中，貝氏體中的奧氏體以擴散轉變方式分解為鐵素體和滲碳體。

調整錳、鎳和鉻的加入量可以獲得具有良好高溫強度和塑*的奧氏體-馬氏體雙相熱作工具鋼。

錫含量高的SUSC含銅奧氏體不鏽鋼初軋開坯時容易出現開裂現象。

研究了殘餘奧氏體對中錳白口鑄鐵力學*能和抗磨*的影響.

用增壓電漿體熔鍊含氮的鉻錳奧氏體不鏽鋼，不鏽鋼氮含量達0。～0。。

研製了一種單探頭，用於測量奧氏體不鏽鋼焊縫中鐵素體含量的儀器。

對不同狀態含氮奧氏體鋼板和馬氏體鋼板進行了抗**與抗杆式模擬*試驗，分析了它們的穿*機理。

研究了奧氏體化溫度，回火溫度及硬度對GJW化鎢鋼結硬質合金熱疲勞抗力的影響。

儀表適用於測量氨的液體和氣體的壓力真空，也可測量對碳鋼、奧氏體不鏽鋼和錫鉛類焊料無腐蝕作用的介質的壓力和真空。

通過真空感應爐模擬實驗，結合金相分析，研究稀土對於高碳重軌鋼奧氏體晶粒尺寸和珠光體片層間距等的影響作用。

本文系統地研究了含硼奧氏體多元合金在純鋅液中的靜態腐蝕行為和在工業鋅液中的動態腐蝕行為，並探討了其耐鋅腐蝕機理。

通過實驗發現，【】該拋光液對各種奧氏體不鏽鋼的拋光處理在適宜條件下均可得到滿意的拋光效果。

在充*後時效一段時間的情況下，存在奧氏體晶格收縮-膨脹-收縮的現象，並初步討論了可能的原因。

介紹化學成分對奧氏體化溫度的影響。

研究奧氏體化溫度對含釩貝氏體球墨鑄鐵組織和*能的影響。

研究了奧氏體化溫度對ADI力學*能的影響。

敘述淬火低碳鋼內條間奧氏體的形成，著重指出條狀馬氏體形成時存在碳的擴散。

試驗溫度越高，殘餘奧氏體穩定*越好，動態拉伸的絕熱效應也抑制了殘餘奧氏體的形變誘發相變。

以上工作，明確了下貝氏體碳化物是由富碳殘餘奧氏體中析出而不是由碳過飽和的鐵素體中析出。

同時，初始應變速率和變形溫度影響奧氏體晶粒尺寸和析出相的分佈。

再結晶雖然可能細化了晶粒，但大量消耗了熱變形奧氏體中的晶體缺陷，其結果是遲滯了相變過程。

論述了高速鋼回火時奧氏體的催化作用和穩定化現象的工作，以及根據研究結果所擬定的回火新工藝。

實驗觀察到下貝氏體碳化物在巨型臺階前沿奧氏體內析出，而並非在下貝氏體鐵素體內析出。

熔敷的鐵素體焊縫金屬不應與奧氏體或高鉻鋼復層接觸.

高碳鋼採用奧氏體成分不均勻化淬火，可以得到較多的未溶滲碳體和更高的硬度；

文章闡述了較大體積的珠光體低合金鋼閥門鑄造缺陷，採用奧氏體不鏽鋼焊條冷焊修補工藝的分析和施焊過程。

慢速加熱奧氏體化過程中，觀察到球狀奧氏體和針狀奧氏體。

石墨與奧氏體之間的鬆散偶合是碎塊狀石墨形成的原因。

材質均為ASTMA奧氏體不鏽鋼。由於其一，它們的形狀所致，在加工製造中給工件的裝夾和翻身帶來很大的難度。

介紹了奧氏體不鏽鋼封頭經冷加工後產生磁*的原因、危害以及解決措施。

試樣經奧氏體區高溫處理後，鈰的新增細化含錫鋼的奧氏體晶粒，並且使晶粒長大趨勢變慢。