“軸向力”造句,怎麼用軸向力造句
楔橫軋單件軋製非對稱軸類件存在軸向力和切向力不平衡問題。
當必須承受軸向力時,則用圖9.3(b)所示的圓錐滾於軸承。
研究結果表明,雖然對置後發動機軸向長度有所增加,但主軸軸向力能完全平衡,主軸產生轉矩大,軸承負荷小,可提高功率。
當軸向剛度與側向剛度的比值很大,基礎水平荷載主要由樁軸向力承擔;
尾礦在軸向力的作用下從溢流管排出腔外。
同時解決了高工作壓力下多級泵的軸向力平衡及靜密封問題。
圓錐滾子軸承系列313,特別是足夠的,由於其相對較大的接觸角(約30攝氏度),高軸向力時要考慮的。
使用設計合理、製造精確的新**圈柱銷聯軸器傳遞扭矩時,能夠基本消除軸向力,避免電機轉子的軸向竄動。
進給速度對軸向力的影響較大,而鑽頭幾何形狀對扭矩的影響較大。
機械式筒夾裝在本體上.由於其特殊的牙型螺紋和軸向力作用使筒夾在軸向上移動,筒夾徑向脹大,從而夾緊工件.
應用第四強度理論,求解杆柱在扭矩和軸向力條件下的複合應力,設計抽油杆柱。
在高壓分層擠注過程中,井下管柱由於承受巨大的軸向力而產生軸向蠕動,容易引起封隔器的解封或破壞,導致注水失敗。
該齒輪系(10)還包括配置成對多個螺旋小齒輪(14)中的至少一個提供軸向力的吸收裝置(16)。
建立了考慮*杆柔*的球頭銑*銑削振動模型,探討了交變軸向力對*杆固有頻率的影響。
單排四點接觸球式迴轉支承,由兩個座圈組成,結構緊湊、量輕、球與圓弧滾道四點接觸,能同時承受軸向力、向力和傾翻力矩。
夾持塊內的連續油管同時受到軸向力、均布內壓和夾持塊的夾持力的作用,其應力狀態直接影響到連續油管的下入深度及其抗擠毀能力。
在牛頭刨床上通過對10種岩石的切削試驗,得到了在單粒金剛石鑽頭切削作用下岩石聲發*活動與切向力、軸向力及破碎體積之間的一些規律。
將軌枕視為連續**基礎上的有限長樑,對軌枕進行了受力分析,建立了鋼軌軸向力和軌枕變形曲線的關係。
結論HA廣泛塗層股骨假體具有骨傳導作用,可抗軸向力和抗扭轉力,且手術風險低,能夠獲得較好的同定。
磁軸承只傳遞一個方向的軸向力。
推力球軸承是專為支援軸向力設計的,他們用於軸向力過高,可以由徑向軸承傳播(的地方)。
理論推力是螺桿停止時可以負荷的軸向力。
為了更能說明問題,並與開平衡孔方法平衡軸向力相比較,可以看出新型軸向力平衡裝置軸向力平衡能力很強,更能滿足工程實際。
例如,在遇到轉動力和軸向力時,可選擇金字塔形突出部136。
對遮蔽電泵在非設計流量下工作存在較大的軸向力不平衡,造成前端軸承磨損嚴重進行了分析。
與在單側磨牙施加軸向力200N時相比,在雙側磨牙同時施加軸向力時,基牙和下頜骨的應力稍稍增大。
採用力學分析的方法,結合井眼軌跡資料,由下到上逐跨計算了抽油杆柱的扶正器間距和軸向力。
從分析某汽輪給水泵機組軸承磨損故障入手,闡述了利用葉輪密封環調節汽輪給水泵的軸向力的作用和效果。
這些測驗,連同張力和扭力/軸向力測試,*實了強力鎖緊螺母無論在何種衝擊的影響下,仍然保持一穩定的鎖緊狀態。
水平井套管柱的撓曲變形,不僅受自重引起的橫向均布載荷的影響,而且還受軸向力的影響,同時還可能有初彎曲。
且在長期執行中情況比較穩定,採用該型式葉輪的泵軸向力較小,且可以在前後蓋板上設定副葉片。
徑向力:與軸承的軸線所垂直的載荷;它和軸向力是影響軸承設計和應用的兩個力。
同時分析了軸向力對於固有頻率的影響。
由於軸向力的存在,管柱還可能發生正弦或螺旋屈曲等
在不降低效率的情況下,在遮蔽電泵的泵頭加入平衡盤使軸向力得到平衡,並取得了滿意的效果。
基於裝配過程中預緊需要的預緊力矩,通過理論分析獲得擰緊力矩和軸向力的關係,建立了主減速器總成裝配中的力學模型。
泵軸向力與徑向力,均由軸承盒內所裝單向推力球軸承,單列向心球軸承及滑動導軸所承受。
它軋製力分佈均勻,軸向力顯著減少,成材率高,工藝安排靈活方便。
通過對攻絲切削力和絲錐排屑特點的分析,確定徑向力、軸向力和排屑不暢是影響攻絲質量的主要因素。
當必須承受軸向力時,則用圖9.3 (b)所示的圓錐滾於軸承。
實驗表明,這種麻花鑽的軸向力較普通麻花鑽降低40%左右,扭矩降低20%左右,是一種切削力小、能耗低的麻花鑽。
多級離心泵在運轉過程中,會產生軸向力,此力的平衡問題多年來一直沒有得到根本的解決。
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