“鐵素體”造句，怎麼用鐵素體造句

鈷的主要作用是強化鐵素體。

亞溫正火的組織主要是鐵素體與貝氏體晶團.

作為結果的組織結構是初步的共析鐵素體(在共析反應前的鐵素體)和部分珠光體的混合物。

概述用中頻感應電爐熔鍊合成鑄態鐵素體球鐵的生產工藝。

本文敘述了鐵素體球墨鑄鐵的斷裂特*，聯絡室溫拉伸和低溫衝擊，初步探討了鐵素體球鐵的斷裂機制。

熔敷的鐵素體焊縫金屬不應與奧氏體或高鉻鋼復層接觸.

在回火過程中，貝氏體中的奧氏體以擴散轉變方式分解為鐵素體和滲碳體。

對鐵素體不鏽鋼帶焊接冷軋技術進行了試驗研究。

對鐵素體不鏽鋼帶焊接冷軋技術進行了試驗研究.

簡述了在樹脂砂型離心鑄造球鐵管時，管中碳、矽含量與鑄態鐵素體含量問的關係；

細片層珠光體團是由鐵素體片和滲碳體片交替疊合而成的復相材料。

通過在中矽耐熱鑄鐵中新增不同組合的合金元素稀土、銅、鈦使其合金化，經過孕育和球化處理，得到鐵素體+珠光體+球狀石墨的金相組織。

由截線及槓桿定律分析可知，低碳鐵素體成核並長大，剩下含碳量高的奧氏體。

結果表明，在多道次變形過程中，部分奧氏體通過形變誘導相變轉變為鐵素體；

gd鋼中下貝氏體是由一束貝氏體鐵素體片條組成的，而每一片條又是由多個貝氏體相變基元組成。下貝氏體中普遍存在中脊。

有魏氏組織的試樣較呈等軸鐵素體的試樣有更高的衝擊韌*和更低的韌脆轉變溫度。

使用狀態的組織為細晶粒的鐵素體—珠光體，強度比普通碳素結構鋼Q235高約20%～30%，耐大氣腐蝕*能高20%～38%。

寶山鋼鐵股份有限公司開發研製的針狀鐵素體型X70大口徑輸氣管線用板捲鋼已應用於西氣東輸管線工程。

產品涵蓋奧氏體、馬氏體、鐵素體等鋼種，公司依靠管理創新．科技創新，從而實現質和量並重的創業路程。

由於這種碳成分的化學分離完全發生在固態中，產生的組織結構是一種細緻的鐵素體與滲碳體的機械混合物。

硬度測定結果表明：熔核區域的硬度比母材的低。熔核區域的硬度值幾乎相同，但由於鐵素體在某些區域沿枝晶軸析出，熔核區域的硬度值略有波動。

對失效產品進行檢查、分析發現空調四通換向閥中的不鏽鋼封頭有開裂，封頭採用進口鐵素體不鏽鋼棒材。

含有粗大的鐵素體晶粒和殘留的熱軋織構，引起力學*能的各向異*，導致了抗拉強度和延伸率的降低。

光體，珠鐵在慢慢冷卻的碳合金中的層狀鐵素體和''。'碳素'。''體的混合物。

介紹了鐵素體基體球鐵減速器殼體的鑄造工藝設計。

亞溫正火的組織主要是鐵素體與貝氏體晶團。

鐵素體球鐵鑄件支架在裝配時發生脆*斷裂失效。

該方程不僅適合微合金中碳鋼的鐵素體和珠光體組織，而且也適合高碳微合金鋼的珠光體組織和低碳微合金鋼的鐵素體組織。

研究了鈮鈦對鐵素體不鏽鋼析出相，織構和成形*的影響。

覆層材料可按使用者要求使用各種牌號的奧氏體，鐵素體，馬氏體和雙相不鏽鋼材料。

結果表明，較低的鐵素體軋製溫度和較高的鐵素體區壓下量時，IF鋼具有更高的深衝*能、相對較高的強度、延伸率以及織構強度。

研製了一種單探頭，用於測量奧氏體不鏽鋼焊縫中鐵素體含量的儀器。

採用合適的TMCP工藝，可以在低碳合金管線鋼中獲得不同組成比的針狀鐵素體復相組織。

以上工作，明確了下貝氏體碳化物是由富碳殘餘奧氏體中析出而不是由碳過飽和的鐵素體中析出。

在缺口試樣中，解理斷裂的臨界事件是鐵素體晶粒尺寸的裂紋擴充套件進入基體，不隨試樣尺寸和寬度變化。

通過實驗室軋製試驗，研究了中低氮含釩鋼在軋後快速冷卻條件下的鐵素體晶粒尺寸和屈服強度的變化規律。

得出了未溶鐵素體含量的影響規律，弄清了未溶鐵素體的作用機理。

其徵一束針狀鐵素體由許多位相相同，厚度大約200奈米的薄鐵素體片組成。

論*了貝氏體鐵素體在含碳量小於0.3％時為體心立方結構，碳量大於0.3％後呈體心正方結構。

實驗表明，適於拔絲的雙相組織是在板條馬氏體基體上分佈著細小的鐵素體島。

結果表明：鋼A和鋼B冷軋低碳鋼板焊接HAZ具有相同的顯微組織特徵，但鐵素體晶粒大小不同。

低碳鋼的力學*能主要取決於鐵素體的晶粒大小，珠光體團的大小和分佈對材料的力學*能也有一定的影響。

鐵素體和碳組成低碳鋼。

中碳鋼的強、硬度主要取決於珠光體團的直徑、鐵素體的大小和分佈。

雙相不鏽鋼的顯微組織是由奧氏體和鐵素體組成，兩相大約各佔一半。

碳氮化物析出相有彌散析出、相間析出、纖維狀析出及等溫轉變溫度較低時，碳氮化物在鐵素體晶內沿位錯處彌散析出等形態。

回顧和評述了晶內鐵素體的發現、發展及其與組織控制的關係。

介紹了鐵素體基體球鐵減速器殼體的鑄造工藝設計.

由於低屈強比和組織均勻，管線鋼採用針狀鐵素體組織可以具有較好的（管）成型*及耐腐蝕*。 用針狀鐵素體管線鋼平板或卷板製造的焊管的力學*能彼此相差不大。