“塑*變形”造句，怎麼用塑*變形造句

5、低滲透氣藏孔隙變形具有*塑*變形的特徵。

7、採用塑*變形理論和剛粘塑*材料模型研究了直流電阻對焊接頭的塑*變形。

9、殘餘壓應力作用在塑*變形層內。

11、隨試驗溫度、壓力條件的升高，岩石、礦物從脆*變形向塑*變形演變。

13、片麻構造形成與應力作用和塑*變形有關。

15、擺動輾壓是一種新興的塑*加工工藝，屬於非對稱連續塑*變形。

17、屈服點是**變形區域到塑*變形區域之間曲線的過渡點。

19、這個變形是隨時間而緩慢變化的，這個緩慢變化的塑*變形就是蠕變變形。

21、結果表明，塑*變形主要集中在鐵素體中，珠光體團也可發生塑*變形。

23、一個有限*塑*變形過程被分解成許多小變形子過程。

25、從變形後的掃描影象可以分析鋼板的塑*變形行為。

27、對金屬塑*變形的微觀機制進行了詳細研究。

32、應力波能量主要是以熱能和塑*變形能耗散。

34、研究表明，利用光塑*材料記憶*確定塑*變形的應變分佈是可靠的。

36、本發明提供的鎂合金複合材料防腐蝕*能好而且塑*變形*很好。

38、結果表明：該合金的室溫壓縮變形過程表現為**和塑*變形，**應變很大，可達到2%。

40、給出了塑*區中平均體積應變及*、塑*變形體積的計算公式和剪脹角的測試方法。

42、由磨面形貌分析可知強化層是以塑*變形引起的犁溝方式磨損的。

44、裂紋於塑*變形積累到一定程度之後，在切變變形較大的區域表面形成。

46、因此，*南隆起帶褶皺基底這一巨集觀變形強烈、微觀變形甚弱的現象屬於低溫下準塑*變形結果。

48、研究了超塑*變形薄殼件的現象學方面，並考慮到結構引數的變化。

50、耐腐蝕、耐高溫，工作溫度範圍寬、蠕變小，長期工作無塑*變形。

52、本文根據液壓脹形的特點，利用塑*變形原理，提出評定板材成形*能的液壓脹形試驗法。

54、精衝數值模擬涉及到大變形等幾何非線*問題又有*塑*變形等材料非線*的問題。

56、因載入過程存在塑*變形，應力敏感*評價應採用卻載曲線。

58、件是金屬被施加壓力，通過塑*變形塑造要求的形狀或合適的壓縮力的物件。

60、當土體應力達到極限抗力時，土體發生塑*變形，滑塊承受極限抗力併發生塑*滑動。

62、同時也分析了衝頭對圓管碰撞時，導致圓管由**變形向塑*變形轉化學的臨界速度值。

64、金屬塑*成形是一種利用金屬材料的塑*，對金屬毛坯施加適當的能量和載荷，使金屬毛坯發生塑*變形而形成具有一定幾何形狀和力學*能的零件或半成品件的成形工藝。

66、位錯移動導致的塑*變形或兩個相鄰原子面的剪下位移。

68、本文研究了巨集觀殘餘應力對微塑*變形行為與抗力的影響。

70、軋輥是軋機最重要的部件，是它們使被軋製的金屬塑*變形。

72、綜述了鎂合金的幾種塑*變形機制，並介紹了ZK金在不同溫度下的變形機制。

74、提出了採用熱扭轉試驗來模擬金屬材料熱變形時塑*變形程度與晶粒大小相互關係的方法。

76、TAWY合金中的B_2相，通過吸收和發*位錯來協調變形，對高溫塑*變形有益。

78、正確認識粉末燒結材料屈服函式形狀和*質，對於其塑*變形分析有重要意義。

80、鋁合金導線拉拔成型塑*變形大，數學模型複雜，集幾何非線*、邊界非線*、材料非線*於一體。

82、特別是採用隨塑*變形而發生變化的**模量，會進一步提高回*模擬的精度。

84、結果表明，只有在充*過程中進行塑*變形才能引起*致開裂，即塑*變形是*致開裂的必要條件，*致開裂過程是*與位錯互動作用的過程。

86、結果表明動態塑*變形主要侷限於撞擊點附近的區域，因此動態變形模式是與靜態塑*破壞機構顯著不同的。

88、在衝擊載入下，晶體材料中產生了位錯和塑*變形。在強衝擊時還可出現相變變化。

90、本文對有限*塑*變形中關於應變及應變率的分解問題進行了系統的評述。

2、材料首先發生**變形，然後發生塑*變形。

4、變形抗力是材料本身抵抗塑*變形的能力。

8、研究了塑*變形對殘餘熱應力的影響；

12、通過金屬板的適當塑*變形可形成構件。

16、介紹了粉末冶金材料塑*加工中質量守恆、塑*泊松比小、靜水壓力可致塑*變形等基本*質。

20、為獲得軋製態5083鋁合金超塑*變形行為的工藝引數，對超塑*變形行為及其原理進行了研究。

24、該模型會考慮了*塑*變形與損傷的耦合作用。

31、在板帶遞送機輥縫變形區中，板帶表面容易發生塑*變形。

35、變形由強烈的塑*變形到弱變形，變質由角閃巖相到低綠片岩相及低於低綠片岩相。

39、最大塑*功原理又稱第二塑*變分原理，在緻密體塑*變形分析中是運用能量法進行變形力能計算的基礎。

43、切削過程中金屬層流過剪下區發生塑*變形後形成切屑。

47、通過計算瞬時應變的大小與屈服限建立粘**變形和粘塑*變形的判斷準則。

51、衝擊載荷能量的積累，造成塗層試樣硬度變化和塑*變形。

55、脈衝電流對金屬材料的塑*變形、組織結構和力學*能有顯著影響。

59、本文根據鉛的剛塑*本構關係，利用均勻塑*變形能法，推導了鉛擠壓阻尼器的阻尼力滯回模型。

63、推匯出接觸*作用下線*硬化材料板的最大變形量計算式和塑*變形範圍的計算式。

67、而對於微觀狀態下金屬發生塑*變形的機理的研究還不夠完善。

71、最後對三種結構型式的拱頂儲罐的變形方式、應力狀態、塑*變形歷史、塑*極限壓力、**失穩臨界壓力進行了分析與對比。

75、由此，提出了A區帶動力層序由前陸撓曲變形體系域(FST)和前陸塑*變形體系域(VST)組成。

79、本文論述了金屬紡織器材的剛度與**、加工硬化、塑*變形及斷裂形式。

83、在超塑*變形過程中發生發生連續回覆和再結晶，導致原始大晶粒組織經超塑*變形後的顯著細化。

87、然而，有時我們也能利用塑*變形。汽車上壓皺的區域在它們斷裂前通過經歷塑*變形來吸收能量。

1、巖樣的塑*變形假設根源於塑*應變區域性化.

6、介紹了研究塑*變形機理的方法。

14、因此鍛造過程中的塑*變形問題變得至關重要。

22、本文引入金屬塑*變形傳播概念，利用光*法測定了兩種鋼的塑*變形傳播速度。

33、由此可以給出超塑*變形時應變和應變速率區的限度，有益於指導實際的超塑*成型。

41、筒形件強旋時，由於不均勻的塑*變形，在旋壓件內產生殘餘應力。

49、金屬材料發生塑*變形的阻力通常與載入的應變率有關。

57、由於金剛石的硬度與**模量極高，在燒結時很難發生塑*變形。

65、超塑*變形的微觀機制是以晶界滑動為主，晶內變形以及位錯蠕變起了協調作用。

73、塑*變形常用屈服函式描述，損傷變形則可以引入一種類似的損傷函式加以描述。

81、塑*變形減少了化學成分的不均勻*，改善了其結構，形成了有序排列和晶粒細化的流線型石墨。

89、蠕變過程中粘塑*變形佔主導，因而其三軸蠕變曲線沒有出現漸進流動階段。

10、整個焊接板由**變形區、壓縮塑*變形區、拉伸塑*變形區和熔池組成。

26、由此可斷定焦炭塔的鼓脹變形是漸次塑*變形積累的結果。

45、結果表明：在強鐳射衝擊下，試樣發生顯著的塑*變形，變形後軸截面形狀為類圓錐形；

61、介面近區基體金屬發生了劇烈的多種形式的塑*變形，變形主要集中於波前漩渦附近。

77、電磁成形是金屬在強脈衝磁場中受力而發生塑*變形的一種高能高速的成形方法。

3、經典塑*理論把應變分成**應變及塑*應變兩部分，不能圓滿說明土的塑*變形*質。

37、分別根據該曲線的*、塑*變形段確定相應的線*、非線*模型引數。

69、對大塊非晶合金在過冷液相區內的超塑*變形特點進行了評述。

18、在*具前傾面前的金屬直接受到壓縮，首先**變形然後塑*變形。

85、本試驗首次採用再結晶顯示金屬內塑*變形區的方法觀察分析了焊接接頭中冷裂紋產生的塑*變形區域。

53、根據超塑*流動方程和長梯形槽、圓臺筒等的起塑*變形模式，計算長梯形槽、圓臺筒等在合適的恆應變率條件下脹形壓力隨時間的變化關係。